วาล์วไอเสียเครื่องยนต์สันดาปภายในที่มีประสิทธิภาพสูงใช้ ISO9001

อัลลอยด์ LF8 (อัลลอยด์วาล์ว LF8) สำหรับวาล์วไอเสียเครื่องยนต์สันดาปภายในที่มีประสิทธิภาพสูง

ผลิตภัณฑ์

อัลลอยด์ LF8 (อัลลอยด์วาล์ว LF8) สำหรับเครื่องยนต์สันดาปภายในที่มีประสิทธิภาพสูง (เครื่องยนต์ดีเซลและเครื่องยนต์เบนซิน) วาล์วไอเสียสำหรับรถยนต์, หัวรถจักร, รถแทรกเตอร์, เรือ, ถัง, แท่นขุดเจาะน้ำมัน, เครื่องจักรก่อสร้างและสถานีพลังงานเคลื่อนที่เป็นต้น รัดความแข็งแรงที่อุณหภูมิสูงขึ้น

แบบฟอร์มผลิตภัณฑ์

บาร์และคัน: เงื่อนไขการจัดส่งรีดความร้อนบำบัดออกซิเดชันขจัดคราบตะกรันหันพื้นดินและขัด ฯลฯ

อื่น ๆ : แผ่น, ท่อและท่อไร้รอยต่อ, กระบอก, การปลอม, การปลอมบล็อก ฯลฯ

PPLICATION

อัลลอยด์ LF8 ส่วนใหญ่จะใช้ในวาล์วไอเสียของเครื่องยนต์สันดาปภายในที่มีประสิทธิภาพสูงภายใต้อุณหภูมิการทำงานสูงถึง 750 ° C เนื่องจากอัลลอยด์ LF8 มีความแข็งแรงและความแข็งสูงกว่าที่อุณหภูมิห้องและอุณหภูมิสูงกว่าอัลลอยด์ 80A จึงคาดว่าเป็นวัสดุที่ต้องการสำหรับอัลลอยวาล์วถึงอุณหภูมิในการทำงานสูงถึง 750 ° C

SKETCH ของวาล์วไอเสีย

ขั้นตอนการผลิตของวาล์วไอเสีย

Blanking →การทำความร้อนด้วยไฟฟ้าการทำให้หัวว่างเปล่า→การรักษาความร้อนของหัวว่างเปล่าและก้าน→การเชื่อมแรงเสียดทาน→การกลึงหยาบหรือการบด→การกลึงหยาบ→การกลึงสำเร็จ→ความยาวคงที่→การบดแบบกึ่งละเอียด→การชุบก้านวาล์ว → NDT ของวาล์วสำเร็จรูป→การส่งมอบ

สภาพพื้นผิวของวาล์วไอเสีย

เว็บไซต์ผลิตของวาล์วไอเสีย

องค์ประกอบทางเคมี (wt%):

ตารางที่ 1

ภาพรวม

วาล์วไอเสียเครื่องยนต์สันดาปภายในทำงานในการกัดกร่อนของก๊าซอุณหภูมิสูงและการกระทำที่มีความเครียดสูงและสภาพแวดล้อมที่รุนแรงอื่น ๆ วาล์วไอเสียที่จะทนต่ออุณหภูมิสูงถึง 600-800 ° C แม็กซ์ 80A และแม็กซ์ 751 เป็นโลหะผสมที่ใช้กันทั่วไปสองวาล์ว ด้วยการใช้งานจำนวนมาก Alloy 80A ได้รับความสนใจมากขึ้นเรื่อย ๆ สำหรับประสิทธิภาพที่อุณหภูมิสูง หลังจากการศึกษาโครงสร้างจุลภาคและคุณสมบัติของ Alloy 80A พบว่าการเพิ่มขึ้นของอัตราส่วน Ti / Al ทำให้สมบัติเชิงกลที่อุณหภูมิห้องดีขึ้นอย่างมีนัยสำคัญ เมื่อ Ti / Al ค่อนข้างต่ำเฟส Ni-NiAl จะตกตะกอนจากคริสตัลและจะส่งผลให้เกิดการแตกหักที่อุณหภูมิสูงของวัสดุ

เมื่อข้อกำหนดสำหรับการลดการปล่อยมลพิษเพิ่มขึ้นอย่างต่อเนื่องข้อกำหนดสำหรับประสิทธิภาพของเครื่องยนต์จะเพิ่มขึ้นอย่างต่อเนื่องและอุณหภูมิห้องเผาไหม้ก็ดีขึ้นเช่นกัน จากการวิจัยในปัจจุบันเกี่ยวกับการทำงานที่อุณหภูมิสูงของอัลลอยด์วาล์วไอเสียพบว่าอัลลอยด์ 80A และแม็กซ์ 751 สามารถใช้งานได้ในอุณหภูมิประมาณ 700 ° C แต่เมื่ออุณหภูมิสูงถึง 750 ° C ประสิทธิภาพการทำงานที่อุณหภูมิสูงเช่นนี้ อัลลอยด์ไม่เพียงพอและมักจะทำให้วาล์วไอเสียเมื่อทำงาน ดังนั้นเพื่อที่จะปรับให้เข้ากับอุณหภูมิสภาพแวดล้อมการทำงานที่เพิ่มขึ้นของวาล์วไอเสียวาล์วอัลลอยด์ชนิดใหม่ที่มีประสิทธิภาพดีกว่าอัลลอยด์ 80A จำเป็นต้องได้รับการพัฒนาซึ่งทำงานได้ประมาณ 750 ° C

อัลลอยด์ LF8 สำหรับวาล์วไอเสียได้รับการพัฒนาโดยใช้อัลลอย 80A เพื่อศึกษาผลของ Cr, Al, Ti และ Co ในระยะตกตะกอน

จากการศึกษาพบว่าเมื่อเพิ่มเนื้อหา Cr ระยะของ increased จะเพิ่มขึ้นเล็กน้อยซึ่งบ่งบอกว่า cr มีผลเพียงเล็กน้อยต่อระยะของγ ' การเพิ่มเนื้อหา Cr ครั้งแรกนำไปสู่การเปลี่ยนแปลงของประเภทคาร์ไบด์จาก M ₇ C ₃ เป็น M ₂₃ C ₆ และจากนั้นจำนวน M ₂₃ C ₆ เพิ่มขึ้นเมื่อเพิ่มเนื้อหา Cr เมื่อเนื้อหา Cr เกิน 20% จะมีเฟสα-Cr จำนวนมากปรากฏขึ้นในโลหะผสม

ด้วยการเพิ่มเนื้อหา Al, เฟสของ increased เพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญคาร์ไบด์ M ₂₃ C ₆ เพิ่มขึ้นเล็กน้อยแสดงให้เห็นว่าอัลเป็นองค์ประกอบการขึ้นรูปหลักของเฟสγ 'แต่ยังมีส่วนร่วมในการก่อตัวของคาร์ไบด์ M ₂₃ C ₆

เนื้อหาของเฟส increased 'เพิ่มขึ้นเมื่อเพิ่มเนื้อหา Ti แต่เมื่อเนื้อหา Ti ถึง 4.5% จะมีเฟสเปราะบางจำนวนมากในระยะที่ตกตะกอนสมดุลโดยมีเนื้อหาถึง 10.634% ดังนั้นเนื้อหา Ti ในอัลลอยจะมีช่วง จาก 3.5-4.0%

ด้วยการเพิ่มเนื้อหา Co จำนวนเฟสγ 'และ M ₂₃ C ₆ เฟสไม่เปลี่ยนแปลงโดยทั่วไปแสดงว่า Co ไม่ได้มีส่วนร่วมในการสร้างเฟส phase' และ M ₂₃ C ₆ เฟส แต่มีอยู่เฉพาะในเมทริกซ์ใน รูปแบบของการแก้ปัญหาที่เป็นของแข็ง

การวิเคราะห์แสดงให้เห็นว่าการเพิ่มขึ้นของเนื้อหาองค์ประกอบ Cr เพิ่มขึ้นเล็กน้อยระยะของγ 'ซึ่งไม่เพียง แต่เปลี่ยนประเภทคาร์ไบด์ แต่ยังเพิ่มจำนวน M ₂₃ C ₆ องค์ประกอบ Cr ส่วนใหญ่เพิ่มความสามารถในการเกิดออกซิเดชันและทนต่อการกัดกร่อน . แต่เนื้อหา Cr ที่มากเกินไปอาจกลายเป็นเฟสα-Cr ดังนั้นเนื้อหาจะถูกควบคุมที่ 17-20% การเพิ่มของ Al และ Ti สามารถเพิ่มการตกตะกอนของเฟส and อย่างมีนัยสำคัญและเป็นองค์ประกอบการขึ้นรูปที่สำคัญของเฟสγ ' แต่ถึงแม้ว่าการเพิ่มเนื้อหาของ Ti และ Al จะเพิ่มเนื้อหาของเฟสγ 'เพื่อหลีกเลี่ยงขั้นตอนการเปราะบางเนื้อหาของ Ti + Al ควร 5.5-7.0% และอัตราส่วน Ti / Al ควรเป็น 1.16-2.00 การเพิ่ม Co มีผลเพียงเล็กน้อยต่อเฟสγ 'และ M ₂₃ C ₆ เฟส แต่มันสามารถเสริมความแข็งแรงของโลหะผสมด้วยสารละลายที่เป็นของแข็ง องค์ประกอบ Co สามารถลดความสามารถในการละลายขององค์ประกอบ Al และ Ti ในเมทริกซ์ play และมีบทบาทในการเสริมความแข็งแกร่งของสารละลายและสามารถเพิ่มอย่างเหมาะสมเพื่อเพิ่มความแข็งแรงของโลหะผสม

จากการศึกษาข้างต้นเนื้อหา Cr เพิ่มขึ้นเพื่อปรับปรุงความต้านทานการเกิดออกซิเดชันของโลหะผสมเนื้อหา Fe เพิ่มขึ้นเพื่อลดต้นทุนของโลหะผสมและปริมาณ Ni ลดลง องค์ประกอบเฉพาะจะแสดงในตารางที่ 1 ข้างต้น

โลหะ

รูปที่ 1 SEM micrograph แสดงโครงสร้างจุลภาคและสเปกตรัมพลังงานที่สอดคล้องกันของโลหะผสมหลังการอบชุบ

รูปที่ 2 Micrograph TEM ของขั้นตอนการตกตะกอนและรูปแบบการเลี้ยวเบนของโลหะผสม

ตารางที่ 2 ระยะการตกตะกอนของโลหะผสมหลังการชุบด้วยความร้อน

รูปที่ 1 Micrographs SEM แสดงโครงสร้างทางจุลภาคและสเปกตรัมพลังงานที่สอดคล้องกันของโลหะผสมหลังจากการอบชุบด้วยความร้อน

(a) การสแกนไมโครกราฟ (b) คาร์ไบด์ขอบเกรน (c) สเปกตรัม EDS ของ M ₂₃ C ₆ ; (d) สเปกตรัม EDS ของ MC

รูปที่ 2 TEM micrographs ของขั้นตอนการตกตะกอนและรูปแบบการเลี้ยวเบนของโลหะผสม

(a) γ'phases (b) เฟส TiC; (c) M ₂₃ C ₆ เฟส

ตารางที่ 2 ระยะการตกตะกอนของโลหะผสมหลังการชุบด้วยความร้อน

ดังจะเห็นได้จากรูปที่ 1 และรูปที่ 2 ว่าโครงสร้างไมโครของอัลลอยด์ LF8 หลังจากการอบชุบด้วยเมทริกซ์ออสเทนนิติกมีฝาแฝดอบอ่อนจำนวนมาก ขนาดเกรนแตกต่างจาก 20 ไมครอนถึง 150 ไมครอน γ ', M ₂₃ C ₆ และเฟส TiC ถูกเร่งรัด จากผลการคำนวณทางอุณหพลศาสตร์นั้นเฟส phase เป็นขั้นตอนการเสริมความแข็งแรงของล้อแม็ก LF8 ซึ่งมีบทบาทในการเสริมสร้างการตกตะกอน เมื่อเฟสของเฟสโตขึ้นพลังงานอินเทอร์เฟซจะเพิ่มขึ้นเพื่อเพิ่มความไม่เสถียรของระบบ เฟสγ 'จะตกตะกอนในกระบวนการชราภาพของอัลลอยทนความร้อนและได้รับผลกระทบจากทั้งอุณหภูมิและเวลา ในอัลลอยด์ LF8 เฟสγ 'นั้นเล็กมากหลังจากอายุ 760 ° C / 5 ชั่วโมง เฟสของγ 'ไม่สามารถแยกแยะได้ภายใต้กล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนแบบสแกน (SEM) ดังแสดงในรูปที่ 1 เฟสเล็ก ๆ ของเมทริกซ์สามารถมองเห็นได้อย่างชัดเจนในรูปที่ 2 เฟสγ' ในอัลลอยด์ LF8 นั้นเกือบจะเป็นทรงกลมและกระจายอยู่ในผลึก . ขนาดประมาณ 20nm อัลลอยด์ LF8 มีอายุการใช้งานสั้นและขนาดที่เล็กลงและเนื้อหาที่น้อยลงของเฟสγอยู่ในขั้นเริ่มต้นของการตกตะกอนโดยไม่ทำให้หยาบหรือเติบโต ตารางที่ 2 เป็นผลลัพธ์เชิงคุณภาพของการสกัดทางเคมีและการวิเคราะห์เฟส X-ray diffraction ของ Alloy LF8 หลังการอบชุบ มันแสดงให้เห็นจากตารางค่าคงที่ของตาข่ายγ 'ɑ 0 = 0.357 ถึง 0.358 นาโนเมตร, γ' ถูกละลายโดย Cr ในโลหะผสม, ปริมาณเฟสของ increased 'เพิ่มขึ้นเล็กน้อยเมื่อเพิ่มเนื้อหา Cr ดังที่เห็นได้จากภาพถ่ายการสแกนในรูปที่ 1 (b) และภาพถ่ายสเปกตรัมพลังงานในรูปที่ 1 (d), Cr ₂₃ C ₆ เป็นคาร์ไบด์ที่ตกตะกอนเป็นหลัก, แสดงวงรีไม่ต่อเนื่องที่มีความยาว 400-800nm Cr ₂₃ C ₆ ซึ่งมีการกระจายบางส่วนในคริสตัลอยู่ในรูปจุดวงกลม ดูจากตารางที่ 5 ที่ค่าคงที่ของโครงเหล็กɑ 0 = 0.430 ถึง 0.431 นาโนเมตร Cr และ Ni ในโลหะผสมถูกละลายเป็น M ₂₃ C ₆ เพื่อก่อตัวเป็น Cr ₂₃ C ₆ Cr ₂₃ C ₆ กระจายอยู่ที่ขอบเกรนทำหน้าที่เป็นตัวยึดกับเล็บซึ่งสัมพันธ์กับขอบเขตของเกรนและสามารถเพิ่มความแข็งแรงของอุณหภูมิสูงของโลหะผสมได้อย่างมีประสิทธิภาพ การกระจายอย่างต่อเนื่องของ Cr ₂₃ C ₆ เฟสจะลดพลังงานของอินเตอร์เฟส แต่การกระจายที่ไม่ต่อเนื่องของ Cr ₂₃ C ₆ มีผลดีกว่าในการตรึงขอบเขตของเกรนข้าวและขนาดไม่ควรใหญ่เกินไป หากเวลาแก่นานเกินไป Cr ₂₃ C ₆ เฟสมีแนวโน้มที่จะเกิดการรวมตัวและการเติบโตซึ่งจะส่งผลต่อประสิทธิภาพการทำงานที่อุณหภูมิสูงของโลหะผสม มันสามารถเห็นได้จากภาพถ่ายการสแกนในรูปที่ 1 (a) และภาพถ่ายสเปกตรัมพลังงานในรูปที่ 1 (c) คาร์ไบด์ที่ตกตะกอนจากคริสตัลคือ MC ซึ่งเป็นบล็อกขนาดเล็กที่มีปริมาณน้อยและขนาด 500-1000nm จากรูปถ่ายส่ง (รูปที่ 2b), TiC ซึ่งอยู่ในรูปแบบของแถบสั้นสามารถสังเกตได้อย่างชัดเจนตารางที่ 2 แสดงค่าคงที่ของตาข่ายของเฟส MC ɑ 0 = 1.060 ถึง 1.062 นาโนเมตรซึ่งมีขนาดค่อนข้างใหญ่ TiC สามารถแบ่งออกเป็นรูปแบบหลักและรอง คาร์ไบด์ TiC หลักเกิดขึ้นในกระบวนการแข็งตัวและส่วนใหญ่จะถูกกระจายภายในและที่ขอบเขตของเม็ด ขนาดเฉลี่ยของคาร์ไบด์ TiC มีขนาดค่อนข้างใหญ่อันดับสอง TiC จะตกตะกอนจากเมทริกซ์γ 'หรือเปลี่ยนเป็นเฟสอื่น ๆ ระหว่างการทำความเย็นและการรักษาความร้อนของโลหะผสมที่ผ่านกระบวนการร้อนหรือการใช้งานระยะยาว TiC หลักค่อนข้างเสถียรในกระบวนการแปรรูปร้อนและการรักษาความร้อนเนื่องจากมีขนาดใหญ่และมีการตกตะกอนและอุณหภูมิสูง จากซอฟแวร์ทางอุณหพลศาสตร์จะเห็นได้ว่าไม่มีระยะสมดุล TiC ที่ตกตะกอนในช่วงสมดุล 760 ° C ขั้นตอนการตกตะกอนที่คำนวณโดยซอฟต์แวร์ทางอุณหพลศาสตร์เป็นระยะสมดุลทั้งหมดที่ตกตะกอนไม่รวมขั้นตอนการเปลี่ยนแปลงที่ไม่ละลายหรืออื่น ๆ TiC ที่มีอยู่ในโลหะผสมควรเป็นจำนวนเล็กน้อยของ TiC หลักในส่วนที่มีความสามารถในการละลายสูงที่ไม่ละลายกลับ

คุณสมบัติทางกล

รูปที่ 3 เปรียบเทียบคุณสมบัติแรงดึงและความแข็งของอัลลอยด์ LF8 และอัลลอย 80A

รูปที่ 4 ประสิทธิภาพเชิงกลของอัลลอยด์ LF8 ที่อุณหภูมิสูงของตัวอย่างที่ทดสอบหลังจากการอบชุบด้วยความร้อน

รูปที่ 5 แผนภาพดุลยภาพทางอุณหพลศาสตร์ของโลหะผสม

รูปที่ 3 เปรียบเทียบคุณสมบัติแรงดึงและความแข็งของอัลลอยด์ LF8 และอัลลอย 80A

รูปที่ 4 ประสิทธิภาพเชิงกลของ Alloy LF8 ที่อุณหภูมิสูงของตัวอย่างที่ทดสอบหลังจากการอบชุบด้วยความร้อน (a) ความต้านทานแรงดึง (b) ความแข็งแรงของผลผลิต

รูปที่ 5 แผนภาพเฟสสมดุลทางอุณหพลศาสตร์ของอัลลอยด์ (a) อัลลอยด์ LF8 สภาวะสมดุลแผนภาพเฟสอุณหพลศาสตร์ (b) อัลลอยด์ 80A อัลลอยด์สมดุลแผนภาพสถานะเทอร์โมไดนามิกส์

ดังจะเห็นได้จากรูปที่ 3 ว่าอัลลอยด์ LF8 มีความต้านทานแรงดึง 1307MPa และความแข็งแรงของผลผลิต 973MPa ตามลำดับและความแข็ง 40.8HRC โลหะผสม 80A มีความต้านทานแรงดึง 1194MPa และ 776MPa ความแข็งแรงที่อุณหภูมิห้องและความแข็ง 37.6HRC อัลลอยด์ LF8 คือ 8.6%, 20% และ 7.9 สูงกว่า Alloy 80A ตามลำดับ

ดังจะเห็นได้จากรูปที่ 4 (a) 5 (b) ว่าค่าความต้านทานแรงดึงและค่าความแข็งแรงของโลหะผสมของ LF8 และ 80A ของโลหะผสมลดลงเมื่ออุณหภูมิเพิ่มขึ้น ความต้านทานแรงดึงและความแข็งแรงของอัลลอยด์ LF8 ที่ 750 ° C คือ 845MPa และ 750MPa ในขณะที่ Alloy 80A ที่ 750 ° C มีเพียง 802MPa และ 657MPa ความต้านทานแรงดึงและความแข็งแรงของโลหะผสมของ LF8 สูงกว่าโลหะผสม 80A อย่างมีนัยสำคัญที่ 750 ° C ซึ่งสูงกว่า 5.0% และ 12.4% ตามลำดับ

เนื้อหาขนาดและการกระจายตัวของระยะตกตะกอนในสถานะอายุมีผลกระทบอย่างมากต่อความแข็งแรงของวัสดุโลหะและความมั่นคงของโครงสร้างจุลภาคหลังอายุก็จะมีผลกระทบต่อสมบัติเชิงกลของโลหะผสม γ 'และคาร์ไบด์เป็นขั้นตอนการเสริมความแข็งแรงที่สำคัญของโลหะผสมนิกเกิล ในโลหะผสมที่ทนต่อความร้อนนิกเกิลมีความสัมพันธ์ร่วมกันระหว่างγ 'และสารตั้งต้น หลังจากความแก่ชราความไม่ลงตัวระหว่างโครงสร้างของ LI2 และสารตั้งต้นเพิ่มขึ้นซึ่งง่ายต่อการเปลี่ยนเป็นโครงสร้างลูกบาศก์ที่มีความเสถียรมากขึ้น หลังจากอายุ 760 ° C / 5 ชั่วโมงอัลลอยด์ LF8 ได้รับการเสริมความแข็งแรงด้วยการตกตะกอนของเฟส and และคาร์ไบด์จากขอบเกรน รูปที่ 5 เป็นผลการคำนวณของซอฟต์แวร์เทอร์โมไดนามิกส์ จากแผนภาพสมดุลของเฟสปริมาณการตกตะกอนของอัลลอยด์ LF8 γ 'ในเฟสสมดุล 760 ° C เท่ากับ 27.21% และอัลลอย 80A เพียง 18.60% อัลลอยด์ LF8 นั้นสูงกว่าขั้นตอนดุลยภาพของ 80 'Alloy 80A 8.61% สิ่งนี้ชี้ให้เห็นว่าเฟสγ 'ที่ตกตะกอนในอัลลอยด์ LF8 นั้นมากกว่าในอัลลอย 80A ที่ 760 ° C ดังนั้นความแข็งแรงของอัลลอยด์ LF8 จึงสูงกว่าในทางทฤษฎีของอัลลอย 80A ในเวลาเดียวกัน Co ถูกเพิ่มเข้ากับโลหะผสมเพื่อเพิ่มผลกระทบของการเสริมสร้างความมั่นคงและลดการละลายของเฟส phase รอยแตกในขอบเกรนที่อุณหภูมิสูงมักเป็นสาเหตุหลักของความล้มเหลวก่อนวัยอันควรของโลหะผสม คาร์บอนมีแนวโน้มที่จะแพร่กระจายไปยังขอบเกรนที่อุณหภูมิสูงเพื่อให้คาร์ไบด์ที่อุดมไปด้วยโครเมียมที่ขอบเกรนสะสมและเติบโตขึ้นและในที่สุดก็กลายเป็นเฟสเปราะ lamellar เพื่อลดความแข็งแรงของอุณหภูมิสูงและความเหนียวของโลหะผสม เมื่อเทียบกับโลหะผสมที่ทนต่อความร้อนฐานนิกเกิลเช่นอัลลอย 80A, อัลลอยด์ 751 และแม็กซ์ 617 คาร์ไบด์ขอบเกรนจะไม่ต่อเนื่องในอัลลอยด์ LF8 หลังการชุบด้วยความร้อน คาร์ไบด์ที่มีสัณฐานนี้สามารถจับขอบของเกรนได้อย่างมีประสิทธิภาพปรับปรุงแรงยึดของขอบเกรนผสมเพิ่มความต้านทานของสลิปขอบเกรนลดการก่อตัวของรอยแตกของขอบเกรนและปรับปรุงความต้านทานของเกรนให้แรงดึง

จากการวิเคราะห์ข้อมูลของการทดลองเชิงกลพบว่าอัลลอยด์ LF8 มีความแข็งแรงและความแข็งสูงกว่าอัลลอยด์ 80A และคาดว่าจะเป็นวัสดุโลหะผสมที่ต้องการสำหรับวาล์วไอเสียของเครื่องยนต์เผาไหม้ภายในที่อุณหภูมิในการทำงานสูงถึง 750 ° C

ความได้เปรียบทางการแข่งขัน:

(1) ประสบการณ์มากกว่า 50 ปีของการวิจัยและพัฒนาในโลหะผสมที่มีอุณหภูมิสูง, โลหะผสมความต้านทานการกัดกร่อน, โลหะผสมที่มีความแม่นยำ, โลหะผสมทนไฟ, โลหะหายากและวัสดุโลหะมีค่าและผลิตภัณฑ์
(2) ห้องปฏิบัติการที่สำคัญ 6 แห่งและศูนย์สอบเทียบ
(3) เทคโนโลยีสิทธิบัตร

(4) ขนาดเกรนเฉลี่ย 9 หรือละเอียดกว่า

(5) ประสิทธิภาพสูง

ระยะเวลาธุรกิจ